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Nickel 201彈(dan)簧絲(si) 一般用(yong)特種耐(nai)腐(fu)蝕 適用(yong)哪個領域您的位置：首頁 > 資訊動態 >

發布(bu)時間：2020-08-31 18:06:01

Nickel 201實測成分數據

Nickel 201
型號: Nickel201
碳 C: 0.02
硅 Si: 0.15
錳 Mn: 0.35
鉻 Cr: —
鎳 Ni: ≥99.0
鉬 Mo: —
鈷 Co: —
鎢 W: —
鋁 Al: —
銅 Cu: 0.25
鈦 Ti: 0.1
鐵 Fe: 0.4
其他(％): MS 0.15

.........................................................................................

Nickel 201 不銹鋼板
Nickel 201 厚度Χ寬Χ長Χ7.93
Nickel 201 如2.0Χ1.22Χ2.44Χ7.93=47.2kg/張
Nickel 201 不銹鋼管
Nickel 201 (外徑－壁厚)Χ壁厚Χ0.02491
Nickel 201 如(57－3.5)Χ3.5Χ0.02491＝4.66kg/米
Nickel 201 不銹鋼圓鋼
Nickel 201 直徑Χ直徑Χ0.00623
Nickel 201 如18Χ18Χ0.00623＝2.02kg/米
Nickel 201 不銹鋼角鋼
Nickel 201 邊長Χ邊長Χ7.8Χ0.000198
Nickel 201 如40Χ40Χ7.8Χ0.000198＝2.47kg/米
Nickel 201 (邊寬+邊寬-邊厚)Χ邊厚Χ0.00793
Nickel 201 如(40＋40－3)Χ3Χ0.00793＝1.83Kg/米
Nickel 201 不銹鋼扁鋼
Nickel 201 厚度Χ寬Χ0.00793
Nickel 201 如8Χ80Χ0.00793＝5.08kg/米
Nickel 201 不銹鋼方管
Nickel 201 (邊寬Χ4÷3.14－厚度)Χ厚度Χ0.02491
Nickel 201 如(40Χ4÷3.14－3)Χ3Χ0.02491＝3.58Kg/米
Nickel 201 六角鋼
Nickel 201 對邊Χ對邊Χ0.00686
Nickel 201 方鋼
Nickel 201 邊寬Χ邊寬Χ0.00793
Nickel 201 圓管規格：Φ12- 830mm×1 - 60mm（外徑×壁厚）
Nickel 201 方管規格：Φ2-250mm×2-20mm (邊長×壁厚）
Nickel 201 材質： 1Cr17Ni7（301）、0Cr18Ni9（304）、00Cr19Ni10（304L）、0Cr25Ni20（310S）、0Cr17Ni12Mo2（316）、00Cr17Ni14Mo2、(316L)、0Cr18Ni12Mo2Ti （316Ti）、1Cr18Ni9Ti、0Cr18Ni10Ti（321）00Cr19Ni13Mo3（317L）等。

威勵集團資料參考：

脫裂
在某些回轉體零件（如車輪、齒輪等）和圓柱體零件（如軸、銷類）淬火時，有時在輪緣、齒圈和軸肩等部位乃至全部脫（崩）落的淬裂現象，就是脫裂。
⑴脫裂的形成規律
①脫裂的產生的條件：
熱處理條件：表面加熱淬火回轉體零件和圓柱體零件，也產生在普通淬火的該類零件上。大多數脫裂產生在水冷淬火工藝條件下，油冷很少見。
金相條件：大量金相分析確定，在形成脫裂的區域附近，有馬氏體和屈氏體兩相組織存在是脫裂形成的必要且充分條件。
表面淬火時，在馬氏體組織和原始組織區的珠光體型組織的分布，一般由相應的工藝條件決定。從工藝上采取措施（如端部留軟帶），消除截面組織的差異，便消除了脫裂賴以產生的組織條件。
普通淬火時，通常由于局部幾何結構的緩冷效應決定。如軸肩截面過渡處便是可能產生緩冷效應幾何結構形式。由于不同原因（如水溫過高）造成淬火介質冷卻能力下降，導致軸類零件的端面、軸階端面和其它具有局部幾何結構緩冷效應的部位產生截面組織差異，進而形成脫裂。
脫裂的形成和擴展都在全馬氏體組織區內進行的。生產中形成的大多數脫裂，都是在馬氏體無過熱特征的情況下產生的，個別情況下也有馬氏體十分粗大的現象。
⑵脫裂的形成、擴展方式和宏觀形態
①脫肩：軸輥類零件的脫肩過程，先在端面的肩處（或邊棱）附近啟裂，通常多處同時（同一圓周或相距較近的同心圓上），然后沿垂直表面的方向向截面內部擴展，也同時沿圓周方向擴展為圓周裂紋；繼而改向，沿圓弧面繼續在截面內部朝軸肩附近的軸外圓表面上擴展，終在此處露出外圓表面而呈弧形裂紋。
②脫圈：齒輪的脫圈首先在齒圈與輻板截面過渡處的拐角上開裂，然后由此向截面內部（沿弧面）擴展，同時也沿拐角（常為尖角）作周向擴展，終使齒圈脫落。
⑶影響因素
①冷卻速度：首先是局部冷速過快，于冷卻快的部位上形成淬火裂紋；其次，脫裂的產生又是淬火件局部部位的高溫轉變區內冷卻顯著減緩，從而產生截面組織差異，并由此引起局部合成拉應力的作用結果。在熱處理生產實踐中，冷速局部減緩的原因，一是局部幾何結構自身的緩冷效應，二是熱處理操作失誤或是操作失誤與局部幾何結構作用的疊加。在產生截面組織差異的情況下，增加淬火介質于低溫區內的冷卻能力或淬火工件相關部位的冷卻烈度，將會顯著增加形成脫裂的危險性。
②化學成分：鋼中含碳量的顯著提高或或些合金元素含量的增加，使鋼的淬透性顯著提高，將大大提高脫裂的敏感性。
應力集中：對普通應力集中不敏感，但過深的機加工刀痕有明顯的誘裂作用。
⑷脫裂的預防措施
①端部留軟帶：在表面淬火的輥類、軸類零件的端部預留適當寬度的未淬硬軟帶，能有效避免脫裂的產生。
②正確選用淬火介質：表面淬火的截面組織差異是無法避免的，在確保淬硬的前提下，盡量選用緩和的冷卻介質。
③局部強冷，但應謹慎。
④消除表面應力集中：避免截面的尖角過渡，并把表面的粗糙度加工到高于Ra12.5。
⑤保證化學成分，防止含碳量或殘余合金元素含量超標。

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